최근의 어군탐지기는 종래의 좁은 주파수 대역만을 사용하던 협대역 시스템으로부터 넓은 주파수 대역을 선택적으로, 또는 동시에 사용하는 광대역 시스템으로 그 사용 목적과 활용 범위가 급속하게 변화하고 있는 추세이다. 이와 같이 어업생산분야에서 광대역 어군탐지기의 사용이 점차 일반화되고 있는 배경에는 2010년대에 들어 미국의 Airmar technology사가 chirp (compressed high-intensity radar pulse) 어군탐지기용 광대역 초음파 변환기를 개발하여 상용화하면서부터 이다(Airmar, 2013). 이를 계기로 세계 여러 나라에서는 다양한 종류의 chirp 어군탐지기용 초음파 변환기를 개발하여 어업 생물학적 및 해양학적 정보를 정량적으로 수집하는데 활용하기 위한 연구가 활발하게 진행되고 있다(Yao and Bjorno, 1997;Rajapan, 2002; Kim et al., 2013). 일반적으로 chirp 어군탐지기에서 사용하는 핵심적인 기술은 크게 두 가지로 요약되는데, 첫 번째는광대역 전기 펄스신호를 수중음향 펄스신호로 변환하거나, 또는 그 반대의 기능을 수행하는 광대역 초음파 변환기의 개발이고(Hawkins and Gough, 1996; Kachanov and Sokolov, 2007; Chen, 2010;Kachanov et al., 2010; Saijyou and Okuyama, 2010; Saijyou and Okuyama, 2011), 두 번째는 해중의 다양한 어족생물로부터 산란되는 광대역의 초음파 echo 스펙트럼으로부터 목적하는 대상생물의 생물학적 및 음향학적 정보를 추출하기 위한 신호처리기술(Lee and Shin, 2001;Lee and Lee, 2010; Lee and Lee, 2011; Lee, 2011), 즉, 펄스압축 및 신호해석기술이다.

본 연구에서는 어종식별과 관련된 어족생물의 음향학적 산란정보를 넓은 주파수 대역에 걸쳐 동시에 수집한 후, 펄스압축, 시간 - 주파수 분석 및 인공신경망회로 등의 신호처리기법을 통해 각 어종별 고유의 음향학적 식별인자를 추출하기 위한 광대역 초음파 변환기를 실험적으로 설계, 개발하였다. 여기서는 먼저 12종류의 다른 공진주파수에서 구동되는 대칭구조의 tonpilz형 진동소자를 3×4 패턴으로 평면 배열한 다중공진 광대역 초음파 변환기의 설계 및 그 성능특성에 대하여 보고한다.

본 연구에서 다중공진 광대역 초음파 변환기의 개발에 사용하기 위한 단일 tonpilz형 초음파 진동소자는 Fig. 1(a)에서와 같이 압전 세라믹 링(Pz26, Ferroperm, Denmark)의 전면과 후면에 각각 원통형 알루미늄 블록(AL5083)의 head mass와 tail mass를 접합시키고, 이들을 고강력 스틸 볼트로 체결한 sandwich형 진동소자이다(Lin, 2005). 일반적으로 Fig. 1(a)과 같은 tonpilz형 진동소자에 있어서는 그 횡진동 방향의 직경이 종진동 파장(λ)의 λ /4 보다 큰 경우, 이들 종진동과 횡진동이 서로 결합되어 진동소자를 구성하는 각 요소에 대한 탄성계수가 변동하게 되는데, 이로 인해 종진동의 기본 공진주파수가 변화한다(Radmanovic and Mancic, 2004). 그러나, 본 연구에서는 tonpilz형 진동소자의 lead zirconate titanate(PZT)링의 내경, 외경 및 두께와 고강력 체결볼트(prestressed bolt)의 직경 및 길이는 모두 고정시키고, head 및 tail mass의 길이만을 설계 파라미터로 설정하였다. 이 head 및 tail mass의 길이 변화에 따른 공진주파수의 변화를 Fig. 1(c)의 1차원 tonpilz 형 초음파 변환기의 설계모델(Radmanovic and Mancic, 2004)을 이용하여 분석하고, 목적하는 주파수별 tonpilz형 진동소자에 대한 각 부분의 설계치수를 도출하였다. 이 때, 종진동과 횡진동의 coupling 효과(Lin, 1994; Ilua et al., 2002; Feng et al., 2006)에 기인하는 공진주파수의 오차는 임피던스 측정 데이터를 토대로 head 및 tail mass 길이를 동시에 가감하여 최종적인 mass 길이를 추출한 후, 이 파라미터를 이용하여 tonpilz형 진동소자를 설계, 제작하였다. 한편, tonpilz형 진동소자의 각 구성요소를 서로 체결하는 고강력 stud bolt의 head 및 tail mass 체결부의 직경은 8 mm, 또한, 중심부에서의 직경은 6 mm이다. 본 연구에서는 체결볼트가 tonpilz형 진동소자의 종진동에 미치는 영향을 고려하기 위해 1차원 초음파 변환기의 설계모델에 stud bolt의 분포 파라미터를 반영하여 계산하였다. Fig. 1(b)에서 압전 세라믹 링에 대한 반경 방향의 횡진동은 무시하고, 두께 방향의 종진동만을 고려할 경우, F_i, V_i는 각각 PZT 세라믹 링의 두께 방향에 대한 상단과 하단 진동면에 작용하는 힘과 진동속도로서, i=1 과 2는 각각 세라믹 링의 상단과 하단 진동면을 의미하고, V와 I는 각각 전기입력단자에 인가된 전압과 전류이다. 또한, C₀는 제동용량(clamped capacitance), h₃₃는 압전상수, h₃₃C₀는 초음파 변환기의 전기기계 변환계수, 즉, 변성비이다. 한편, 압전 세라믹 링의 전면과 후면에 Fig. 1의 (a)와 같이 알루미늄 블록을 접합시키고, 이들을 고강력 stud bolt로서 체결한 tonpilz형 진동소자의 전기입력단자에 송신펄스신호를 인가하면, 이들 구성요소는 서로 일체가 되어 진동한다. 이 초음파 변환기에 대한 전기- 기계-음향의 복합적인 1차원 등가회로는 Fig. 1(c)과 같이 나타 낼 수 있고, 이 등가회로의 요소 Z_i1, Z_i2는 각각

이고, 여기서 Z_ci, K_i, l_i는 각각 i 요소의 특성 임피던스, 파장정수 및 두께이다. 또한, i=1과 2는 head mass, i=3은 PZT 세라믹 링, i=4와 5는 tail mass, 그리고 i=6과 7은 체결 stud bolt를 나타낸다. Z_e, Z_r은 각각 tail mass, head mass 및 bolt head에 작용하는 부하 임피던스이다. 여기서는 초음파 변환기의 성능에 미치는 공기 부하 임피던스의 영향은 매우 작기 때문에 이들 요소는 고려하지 않았다(Hughes et al., 1969). 따라서, 전기 단자의 입력단에서 본 임피던스z_in는 에 의해 구할 수 있다(Mancic and Radmanovic, 2002; Mancic and Radmanovic, 2004; Radmanovic and Mancic 2004; Mancic et al., 2008; Lin and Hua, 2008; Mancic and Stancic, 2010).

본 연구에서는 Fig. 1(c)의 1 차원 초음파 변환기의 설계모델을 토대로 추출한 설계 파라미터를 이용하여 12종류의 tonpilz형 초음파 진동소자를 설계, 제작하였는데, 그 모식도는 Fig. 2와 같다. Fig. 2의 tonpilz형 진동소자는 2개의 PZT 세라믹 링을 서로 전극면이 반대가 되도록 적층한 PZT 세라믹 블록의 전면에 head mass를, 후면에 tail mass를 고강력 stud bolt 로서 체결한 형태로서, PZT 세라믹 링의 중심에서 볼 때, 그 형상 및 치수는 완전히 상하 대칭인 sandwich형 진동소자이다. 여기서 사용한 PZT 세라믹 링의 외경(D₂), 내경(D₃) 및 두께(L₃)는 각각 25 mm, 8 mm, 5 mm이고, head mass와 tail mass는 모두 알루미늄제의 원통형 블록으로 그 외경(D₁ = D₅)과 내경(D₄)은 각각 30 mm, 8 mm이다. 또한 체결 stud bolt의 직경(D₄) 및 길이(L₄)는 각각 8 mm, 32 mm이지만,L₄의 길이는 head mass(L₁ ) 와 tail mass(L₂)의 길이에 따라 미세조정이 가능하도록 하였다. 또한, 2개의 PZT 세라믹 링 사이, 또한 PZT 세라믹 링과 tail mass 사이에는 원형의 전극판을 삽입하고, 여기에 전기신호를 공급하였는데, 이들 전극판의 재질은 인청동으로서, 그 외경, 내경 및 두께는 각각 30 mm, 8 mm, 0.2 mm이다. 특히, 본 연구에서는 30-75 kHz의 주파수 대역에서 사용 가능한 다중공진 광대역 초음파 변환기의 개발을 효율적으로 수행하기 위해 Fig. 2의 tonpilz형 진동소자에서 head mass와 tail mass의 길이 L(L =L₁ =L ₂)를 제외한 모든 구성요소의 치수는 고정시키고, 단지L의 길이만을 12단계로 가변시켜 서로 다른 공진주파수를 갖는 12 종류의 단일 tonpilz형 진동소자를 설계, 제작하였다.

본 연구에서는 먼저 Fig. 2에서와 같이 직경이 30 mm인 head mass와 tail mass의 길이를 8 mm부터 30 mm까지 2 mm 간격으로 변화시켜 제작한 12종류의 tonpilz형 진동소자를 평면 배열하여 30–75 kHz 주파수 대역에서 사용 가능한 다중 공진 광대역 초음파 변환기를 제작하였다. 즉, 12종류의 tonpilz형 진동소자를 폴리우레탄(scotchcast 2130, 3M, USA) window에 그 중심 간격이 33 mm가 되도록 3×4패턴으로 배열하고, 이것을 금형 틀 속에 장착한 후, 폴리우레탄으로 수밀 및 몰딩 처리하여 다중공진 광대역 초음파 변환기를 완성하였다. 이 때, tonpilz형 진동소자의 배치는 폴리우레탄 window의 좌측 하단에는 진동소자 길이가 가장 긴 저주파수의 진동소자를, 그리고 우측으로 갈수록 점차 진동소자 길이가 짧은 고주파수의 진동소자를 배치하였고, 또한 하단에서 상단으로 갈수록 진동소자 길이가 짧은 것을 배치하였다. 즉, 좌측 하단에서는 가장 낮은 주파수의 음향 에너지가, 또한, 우측 상단에서는 가장 높은 주파수의 음향 에너지가 방사되도록 하였다.

한편, 본 연구에서 다중공진 광대역 초음파 변환기의 임피던스 정합은 트랜스포머(transformer)를 사용하여 행하였다. 즉, 시중에서 구입이 용이하면서도 목적하는 주파수 대역에 적합한 EI ferrite core (PC40EI33/29/13, TDK, Japan)를 선택하여 정합 트랜스포머를 제작하였다.

본 연구에서 설계, 개발한 다중공진 광대역 초음파 변환기에 대한 공기 중 및 수중에 있어서의 전기적인 임피던스 및 어드 미턴스는 정밀 LCR meter (7600, QuadTech, USA)를 사용하여 측정하였다. 또한, 초음파 변환기의 송파전압감도(transmitting voltage response, TVR)와 수파감도(receiving sensitivity, SRT)는 대형실험수조(L×B×D, 5×6×5 m)에서 측정하였다. 즉,Fig. 3에서와 같이 PC에서 일정한 펄스폭과 펄스반복주기를 갖는 선형주파수변조(linear frequency modulation) 신호, 즉, chirp 신호를 발생시켜 이것을 RS232C 인터페이스를 통해 임의파형발생기(33120A, HP, USA)의 메모리에 전송하여 저장시켜 놓은 후, 필요에 따라 이 chirp 신호를 호출하여 사용하였다. 본 연구에서 이용한 up-chirp 신호 S(t)는

에 의해 계산하였는데, 여기서, A는 chirp 펄스신호의 진폭,f_s는 chirp 펄스신호의 시작 주파수로서, (f₀ : 중심주파수, Δf : chirp 신호의 주파수 대역폭)이다. 또한, α는 chirp 펄스신호의 sweep rate로서, chirp 펄스의 폭을 T라 할 때, α = 이다. 또한, 0 ≤ t ≤ T이면, rect( )=1 이고, t＜0 또는 t ＞ T이면, rect ( )= 0 인 함수이다.

다중공진 광대역 초음파 변환기의 성능측정 시에는 임의파형 발생기에 저장되어 있는 기본 up-chirp 펄스신호를 호출하여 펄스폭 1.8 ms, 전압 1 V, 주파수 대역 1-100 kHz의 chirp 신호로 변조시켜 전력증폭기(2713, B&K, Denmark)에서 증폭한 후, 이 신호를 정합회로(matching network)를 경유하여 초음파 변환기에 공급하였다. 다중공진 광대역 초음파 변환기에서 발사된 송신펄스신호는 수중청음기(8100, B&K, Denmark)를 통해 수신하여 measuring amplifier (2610, B&K, Denmark)에서 증폭한 후, 디지털 오실로스코프(DS1530, EZ, Korea) 및 FFT 분석기(3525, AND, Japan)를 사용하여 송신 및 수신 신호에 대한 시간응답신호와 주파수 스펙트럼 등을 수록하였다.

다중공진 광대역 초음파 변환기의 TVR (dB re 1 μPa/V at 1 m)은 Fig. 3에서와 같이 초음파 변환기에 공급된 chirp 펄스신 호의 주파수 스펙트럼과 수중청음기에 수신된 송파신호의 주파 수 스펙트럼을 구하여 다음 식으로부터 산출하였다.

여기서, E_T(f )는 송신 chirp 펄스신호의 주파수 스펙트럼, E _R (f )는 다중공진 광대역 초음파 변환기에서 송출되는 chirp 송신펄스신호를 음축상 R 만큼 떨어진 위치에서 수중청음기를 이용하여 수신한 음향펄스신호의 주파수 스펙트럼, 또한, M^R(f )는 수중청음기의 SRT (dB re 1 V/ μ Pa), f는 주파수이다 (Hughes and Zipparo, 1969; Hughes, 1998).

한편, 광대역 초음파 변환기의 수파감도를 측정하기 위해서는 측정하고자하는 광대역 초음파 변환기보다 넓은 주파수 대역폭을 갖는 초음파 변환기가 필요하다. 따라서, 본 연구에서는 그 송 · 수신 성능특성이 서로 같은 2 set의 다중공진 광대역 초음파 변환기를 설계, 제작하고, 하나는 송신용으로, 다른 하나는 수신용으로 사용하였다. 다중공진 광대역 초음파 변환기의 SRT (dB re 1 V/ μ Pa)는 임의파형발생기에서 출력되는 펄스폭 1.8 ms의 chirp 펄스신호를 본 연구에서 개발한 다중공진 광대역 초음파 변환기를 통해 송출하고, 이 직접파 신호를 음축상 약2.5 m의 거리에서 측정하여 구하였다. 즉, 수중청음기를 이용하여 수신한 chirp 펄스신호의 주파수 스펙트럼 H_R(f )과 같은 위치에서 다중공진 광대역 초음파 변환기에 의해 측정한 chirp 펄스신호의 주파수 스펙트럼 H_R(f )을 이용하여 다음식에 의해 산출하였다.

다중공진 광대역 초음파 변환기의 시간응답특성과 송신지향 특성은 TVR과 동일한 방법으로 측정하였다. 즉, 광대역 초음파 변환기의 사용가능 주파수 대역을 고려하여 40, 50, 60 및 70kHz의 공진주파수에서 펄스폭 0.4 ms의 tone burst 펄스신호를 발생시킨 후, 이 직접파 신호를 수중청음기로 수신하여 시간응답특성과 송신지향특성을 분석하였다.

다중공진 광대역 초음파 변환기의 설계에 사용하기 위해 독자적으로 설계, 개발한 단일 tonpilz형 진동소자와 이들 tonpilz형 진동소자를 평면 배열하여 실험적으로 제작, 완성한 다중공진 광대역 초음파 변환기의 사진은 Fig. 4와 같다. Fig. 4에서 (a)는 다중공진 광대역 초음파 변환기의 제작에 사용한 공진주파수가 서로 다른 각 치수별 단일 tonpilz형 진동소자이다. 이들 중에서 그 종진동 공진주파수가 30-70 kHz의 주파수 대역에 속하는 12종류의 tonpilz형 진동소자를 선택하여 폴리우레탄 window에 3×4 패턴으로 평면 배열한 후, 수밀 처리하여 완성한 다중공진 광대역 초음파 변환기의 구조와 형상은 Fig. 4(b)와 같다. 이 광대역 초음파 변환기의 가로, 세로 및 높이는 각각 11.5 cm, 18.5 cm 및 11.5 cm이고, 공기 중의 무게는 2.65 kg이다.

한편, Fig. 1(c)의 1차원 전기-기계 등가회로모델의 수치 시뮬레이션에 의해 얻어진 tonpilz형 진동소자의 종진동 모드에 대한 이론적인 기본 공진주파수와 그 측정 공진주파수의 관계는 Fig. 5와 같다. Fig. 5에서 실선은 종진동 모드의 기본 공진주파수와 head 및 tail mass 길이의 관계를 나타낸 수치 시뮬레이션 결과이고, ●은 Fig. 1(c)의 1차원 등가회로 모델에 의해 추출된 head 및 tail mass 길이를 토대로 직접 실험실에서 설계, 제작한 단일 tonpilz형 진동소자의 공기 중에 대한 공진주파수의 측정치를 나타낸 것이다. 여기서, 기본 공진주파수의 측정치는 LCR meter에 의해 얻어진 전기입력 임피던스의 스펙트럼으로부터, 또한 이론치(실선)는 Fig. 1(c)의 1차원 전기-기계 등가회로모델의 수치계산에 의해 얻어진 전기입력 임피던스의 스펙트럼으로부터 각각 그 진폭이 최소가 되는 주파수를 추적하여 구하였다. Fig. 5에서 12종류의 tonpilz형 진동소자에 대한 종진동 모드의 기본 공진주파수는 head mass와 tail mass의 길이가 각각 8, 10, 12, 14, 16, 18, 20, 22, 24, 26, 28, 30 mm일 때, 각각67.4, 62.2, 58.2, 54.2, 50.7, 48.4, 45.6, 42.7, 39.8, 37.4, 35.4, 33.5 kHz이었고, 또한, 이들에 대한 횡진동 모드의 공진주파수는 주로 72-77 kHz의 범위에서 나타났다.

본 연구에서 개발한 다중공진 광대역 초음파 변환기의 공기중 및 수중에서의 conductance 및 susceptance 스펙트럼은 Fig. 6과 같다. Fig. 6의 (a1)과 (a2)는 다중공진 광대역 초음파 변환기를 개발하는데 사용한 12종류의 tonpilz형 진동소자의 전기 입력단자를 서로 병렬접속하고, 공기 중에서의 conductance 및 susceptance를 측정한 결과이다. 또한, Fig. 6의 (b1)과 (b2)는 이들 12종류의 tonpilz형 진동소자를 폴리우레탄 음향 window에 평면 배열한 후, 수밀 처리하여 완성한 다중공진 광대역 초음파 변환기의 수중에 대한 conductance 및 susceptance의 측정결과이다. Fig. 6에서 종축은 conductance (ms) 및 susceptance (ms)이고, 횡축은 주파수(kHz)이다. Fig. 6의 공기 중에 대한 conductance의 주파수 스펙트럼에서 알 수 있는 바와 같이 30-70 kHz의 주파수 대역에서 평균 약 3 kHz의 일정한 간격으로 12개의 tonpilz형 진동소자에 대한 종진동 모드의 기본 공진주파수가 출현하였고, 또한, 75 kHz 부근의 주파수 대역에서도 다른 모드의 공진주파수가 나타났다. 이들 단일 tonpilz형 진동소자의 종진동 공진주파수에 대한 conductance 값은 33.5 kHz의 진동소자에서 4.4 ms로서 가장 작았고, 62.2 kHz의 진동소자에서 26.5 ms로서 가장 큰 값을 나타내었다. 또한, head 및 tail mass의 길이가 가장 짧은 66.8 kHz의 진동소자에 대한 conductance 값은 20.6 ms이었다.

한편, Fig. 6에서 (a1)의 수밀 처리하기 전의 공기 중에 대한 합성 conductance 스펙트럼과 (b1)의 수밀 처리하여 완성한 다중 공진 광대역 초음파 변환기의 수중에 대한 conductance의 주파수 스펙트럼을 서로 비교해 볼 때, (b1)의 수중에 대한 합성 종진동 특성의 경우, 수중 부하와 음향 window가 서로 일체가 되어 각 진동소자의 종진동 모드가 서로 결합된 결과, 하나의 연속적인 광대역의 conductance 스펙트럼을 나타내고 있음을 알 수 있다. Fig. 6의 (b1)에서 head 및 tail mass의 길이가 가장 큰 32.6 kHz의 진동소자로부터 그 길이가 가장 작은 66.8 kHz의 진동 소자에 이르기까지 각 진동소자 사이에 약간의 conductance의 불규칙한 ripple은 존재하지만, 대체적으로 주파수가 증가함에 따라 완만하게 증가하는 경향을 나타내었다. 수중에 대한 conductance값은 32.6 kHz의 진동소자에서 0.86 ms로서 가장 낮았고, 66.8 kHz의 진동소자에서는 5.01 ms로서 가장 높은 값을 나타내었다. 한편, 75 kHz 부근에 나타나는 진동 모드에 대한 수중에서의 conductance 값은 14.5 ms이었다.

본 연구에서 실험적으로 설계, 개발한 다중공진 광대역 초음파 변환기에 대한 TVR (dB re 1 μPa/V at 1 m)의 주파수 스펙트럼은 Fig. 7과 같다. Fig. 7에서 TVR의 주파수 의존성은 Fig. 6(b1)의 수중에 대한 conductance의 주파수 스펙트럼과 거의 일치하는 경향을 나타내었다. 즉, TVR 값은 Fig. 6의 (a1)과 (b1)에서 길이가 가장 큰 진동소자의 공진주파수(공기 중에서 33.5 kH, 수중에서 32.2 kHz) 부근에서 152.0 dB의 peak 값을 나타낸 후, 그 값은 주파수와 더불어 연속적으로 증가하는 패턴을 나타내었다. 그 후, 42.5 kHz에서 164.9 dB까지 증가한 다음, 45 kHz부터 72 kHz까지의 주파수 대역에 있어서는 ripple이 매우 작은 평탄한 감도특성을 나타내었다. 그 후, 77.4 kHz에서 152.6 dB까지 급격히 감소하였다가 다시 완만하게 증가하는 변동특성을 나타내었고, 가장 높은 TVR 값은 72.0 kHz에서 173.5 dB이었다. 이 TVR의 최대치를 기준으로 산출한 -6 dB 대역폭의 하한과 상한 주파수 및 그 TVR 값은 각각 45.2 kHz, 72.3 kHz 및 168.0 dB, 168.7 dB이었다. 즉, -6 dB의 주파수 대역에 대한 평균 TVR 값은 169.6 dB, 주파수 대역폭은 27.1 kHz, 기계적 품질계수 (quality factor, Q)는 2.17이었다. 한편, -12 dB 대역폭의 하한과 상한 주파수 및 그 TVR 값은 각각 40.2 kHz, 75.5 kHz 및 161.8 dB, 161.7 dB이었고, 이들 값으로부터 산출한 -12 dB의 주파수 대역에 대한 평균 TVR 값은 168.4 dB, 주파수 대역폭은 35.3 kHz, Q 값은 1.64이었다. Fig. 6과 Fig. 7에서 알 수 있는 바와 같이 본 연구에서 개발한 다중공진 광대역 초음파 변환기는 30 kHz에서 70 kHz까지의 주파수 범위에 대하여 약 3 kHz 간격으로 12종류의 tonpilz형 진동소자를 3x4 패턴으로 평면 배열하여 제작한 관계로, 이 주파수 범위에 국한되어 강한 다중공진특성을 나타내었다. 특히, 40 kHz 에서부터 75 kHz까지의 주파수 대역에서는 168.9 dB의 비교적 높고 평탄한 TVR 스펙트럼을 나타내고 있기 때문에 본 연구에서 개발한 다중공진 광대역 초음파 변환기는 이들 주파수 범위에서 어종식별을 위한 어군 echo 신호를 수록하는데 유용하게 활용될 수 있을 것으로 판단된다.

한편, Fig. 6의 수중에 대한 conductance의 주파수 스펙트럼에서 72-77 kHz의 주파수 범위에 출현하는 진동 모드에 대한 TVR 값은 12개의 tonpilz형 진동소자의 합성 종진동 모드에 의한 TVR 값과 비교하여 매우 낮았다. 또한, Fig. 6의 conductance의 주파수 스펙트럼에서 77-93 kHz 범위에도 152-159dB의 TVR 값을 나타내어 이들 주파수 대역 역시 어로 현장에서 어군의 echo 스펙트럼을 수집하는데 활용 가능할 것으로 판단된다. 특히, 본 연구에서 개발한 다중공진 광대역 초음파 변환기를 chirp 어군탐지기의 송·수파기로 사용하는 경우, Fig. 7에서와 같이 주파수 대역폭이 클수록 송신 펄스 폭을 짧게 설정할 수 있기 때문에 어군의 식별 분해능을 획기적으로 개선할 수 있는 장점이 있다. 또한, 해저에 밀착하여 분포하여 저서성 어족생물이나 연안의 정착성 어업생물 등을 탐지, 식별하는데 매우 효과적일 것이다. Fig. 7의 넓은 주파수 대역에 걸쳐 수집되는 echo 스펙트럼에는 어종 고유의 음향학적 및 생물학적 정보가 포함되어 있기 때문에 이 광대역 echo 스펙트럼을 분석하면 어종식별인자를 효과적으로 추출할 수 있다.

본 연구에서 실험적으로 설계, 개발한 다중공진 광대역 초음파 변환기에 대한 SRT (dB re 1 V/μPa)의 주파수 스펙트럼은 Fig. 8과 같다. Fig. 8에서 광대역 초음파 변환기의 SRT 값은 평면 배열에 사용한 12종류의 tonpilz형 진동소자 중에서 공진주파수가 가장 낮은 33.5 kHz 부근에서 -188.2 dB이었다. 또한, 이 주파수로부터 60 kHz 부근까지 주파수가 증가함에 따라 약간의 불규칙한 ripple은 존재하지만, 대체적으로 완만하게 감소하는 경향을 나타내었고, 60.3 kHz에서 -203.5 dB로서 가장 낮은 값을 나타내었다. 그러나, 60 kHz 부근부터 주파수가 증가함에 따라 다시 SRT 값이 급격히 증가하여 12개의 진동소자 중에서 공진주파수가 가장 높은 67.4 kHz 부근에서는 -190.1 dB의 높은 값을 나타내었다. 그 후, 75.5 kHz에서 -189.9 dB까지 일시적으로 상승하였다가 다시 감소하는 변동패턴을 나타내고 있음을 알 수 있다.

한편, Fig. 7의 최대 TVR 값에 대한 -6 dB과 -12 dB의 주파수 대역에 있어서의 평균 SRT 값을 Fig. 8에서 구한 결과, -6 dB 의 주파수 대역, 즉, 45.2-72.3 kHz 범위에 대한 평균 SRT 값은 -198.1 dB이었고, 또한, -12 dB의 주파수 대역, 즉, 40.2-75.5 kHz 범위에 대한 평균 SRT 값은 -196.8 dB이었다.

일반적으로 광대역 초음파 변환기의 송·수신 특성을 종합적으로 평가할 때에는 FOM (figure of merit), 즉 송신과 수신 모드의 합성감도(TVR+SRT)를 분석할 필요가 있다(Kara et al., 2003). 본 연구에서 설계, 개발한 다중공진 광대역 초음파 변환기의 FOM의 주파수 스펙트럼은 Fig. 9와 같다. Fig. 9에서 알 수 있는 바와 같이 12종류의 각 tonpilz형 진동소자 중에서 head 및 tail mass의 길이가 가장 짧은 진동소자(공진주파수 33.5 kHz)와 그 길이가 가장 큰 진동소자(공진주파수는 67.4 kHz)의 공진주파수 사이의 주파수 대역에 대한 평균 FOM 값은 -27.5 dB이었다. FOM의 최대치는 71.9 kHz의 주파수에서 출현하였는데, 그 값은 -20.5 dB이었다. 본 연구에서는 12종류의 서로 다른 tonpilz형 진동소자를 사용하여 초음파 변환기를 설계, 제작하였기 때문에 Fig. 9의 FOM 스펙트럼에서 다소 불규칙한 ripple이 나타나고 있는데, chirp 어군탐지기의 주파수 대역으로 사용 가능한 40-75 kHz의 주파수 대역에 대한 평균 FOM 값은 -28.4 dB이었고, 그 변동 폭은 -12.5 dB이었다.

다중공진 광대역 초음파 변환기의 송신지향특성은 Fig. 10과 같다. Fig. 10은 40, 50, 60 및 70 kHz의 주파수에 대한 송신지향특성을 나타낸 결과이다.

Fig. 10에서 먼저 40 kHz에서의 -3 dB 점에 대한 지향각은 26.4˚, 송신 빔의 음축 offset는 5.7˚, 제 1 측엽(side lobe)에 대한 방향각과 지향성 레벨은 각각 -44.2˚, -5.0 dB과 45.9˚, -6.1 dB이었다. 50 kHz에서의 -3 dB 점에 대한 지향각은 20.3˚, 송신 빔의 음축 offset는 0.2˚, 제 1 측엽에 대한 방향각과 지향성 레벨은 각각 -48.2˚, -10.2 dB과 -46.0˚, -9.5 dB이었다. 또한, 60 kHz에서의 -3 dB 점에 대한 지향각은 15.7˚, 송신 빔의 음축 offset는 -0.7˚, 제 1 측엽에 대한 방향각과 지향성 레벨은 각각 -24.0˚, -6.2 dB과 24.1˚, -6.7 dB이었다. 한편, 70 kHz에서의 -3 dB 점에 대한 지향각은 15.5˚, 송신 빔의 음축 offset는 1.3˚, 제 1 측엽에 대한 방향각과 지향성 레벨은 각각 -41.6˚, -10.3 dB과 18.8˚, -12.1 dB 이었다. Fig. 10에 대한 40, 50, 60 및 70 kHz의 송신 지향성패턴과 Fig. 4(b)의 폴리우레탄 음향 window에 배열된 12주파수의 tonpilz형 진동소자에 대한 배열 패턴을 서로 관련시켜 비교해 볼 때, 40 kHz 진동소자는 좌측으로부터 2 번째 열 하단에 위치하고, 60 kHz 진동소자는 가장 우측 하단, 또한, 70 kHz 진동소자는 가장 우측 상단에 위치하고 있는 관계로 이들 진동소자는 음원 중심으로부터 좌측 또는 우측으로 벗어나 있기 때문에 좌·우측 송신 빔 패턴이 서로 비대칭적인 형상을 나타내었다. 그러나, 50 kHz 진동소자는 좌측으로부터 3번째 열 중간의 음원 중심 부근에 위치하고 있는 관계로 송신 빔 패턴이 비교적 대칭적인 형상을 나타내었다. 또한, Fig. 10에서 알 수 있는 바와 같이 주파수가 증가함에 따라 -3 dB 점에 대한 지향각이 점차 작아지는 방사패턴을 나타내었다.

본 연구에서 개발한 다중공진 광대역 초음파 변환기의 송신펄스신호의 시간응답특성은 Fig. 11과 같다. Fig. 11의 펄스응답 신호는 임의 파형발생기에서 발생시킨 펄스폭 0.4 ms의 40, 50, 60 및 70 kHz 펄스신호를 전력증폭기를 통해 다중공진 광대역 초음파 변환기에 인가하고, 음축상 약 2.5 m의 거리에서 수중 청음기를 이용하여 직접파 신호를 수신한 결과이다. Fig. 11에서 알 수 있는 바와 같이 40, 50 및 60 kHz에 대한 송신펄스신호는 전단부(rising edge)와 후단부(falling edge)에서 거의 수직으로 상승 및 하강하는 응답특성을 나타내고 있는데, 이 응답파형은 초음파 변환기에 입력한 전기펄스파형과 거의 유사하여 이들 주파수에서의 펄스응답특성은 매우 우수하다. 그러나, 70 kHz에 대한 응답특성에 있어서는 수신펄스신호의 전단부와 후단부의 각 약 0.2 ms 시간구간에서 완만하게 상승 및 하강하는 응답특성을 나타내고 있는 데, 이 현상은 Fig. 7의 TVR 스펙트럼에서 알 수 있는 바와 같이 70 kHz 부근에서 출현하는 ripple에 기인하여 초래된 것이라 판단된다. 한편, Fig. 11의 40, 50, 60 및 70 kHz의 주파수에 대한 펄스응답특성에서 각 주파수에 대한 응답신호의 전압은 각각 3.62, 8.32, 10.88, 14.88 V로서, 주파수가 증가함에 따라 그 응답레벨이 증가하는 현상을 나타내었다.

일반적으로 초음파 변환기는 Q 값이 작을수록, 즉, 주파수 대역폭이 넓을수록 송신펄스신호의 전반부에 대한 상승시간(rise time)과 후반부에 대한 하강시간(fall time)이 짧아지는 펄스응답특성을 나타낸다. 특히, 이들 상승과 하강시간을 짧게 하면 어류 echo 신호의 후반부에 긴 꼬리 모양으로 나타나는 ringing 현상이 억제되기 때문에 본 연구에서 개발한 다중공진 광대역 초음파 변환기는 어군탐지기의 식별 분해능을 향상시키는데 크게 기여할 것으로 판단된다.